音响系统设计与优化 　　最小变化（0） 　　的形状 　　N|覆蒸的实府 　　s单元间的间距 　　非耦合线声源阵列 　　透视比与侧向覆盖 　　延伸的关系 　　图6.18针对对称非耦合线声源阵列的最小声级变化形状。非耦合线声源的综合透视比 　　1x36°2x18003x 9r004V 60P000匹配侧向线阵列中各个单元透视比的形状。 　　04B范围0×W0品范围1×WOB范围？文W0年年留习|品...

　　第6章变量 　　业界评论：从20世在展开进一步讨论之前，还是再看一看图6.16的左扑克牌。如果采用单位倾角，那么间隙将被共享的能量纪90年代开始，环图。长宽比图标与预测响应不匹配的原因是我们采用了非和所建立起的最小声级变化辐射线填充。这条线与最外形副场设计就开始流行了。耦合方法（扩展图标，而不是采用耦合方法（堆叠图标）。侧单元的主轴中心连接。在最后一个单元之外，最大可提高的调谐和分析能力可以其...

　　音响系统设计与优化 　　么会这样呢？因为在中心画出的辐射弧显示出了偏离主05之下。从左到右单元数量依次加倍了4次，每次加倍轴到6dB点声级下降的情况。为了对比，我们考查一下组合的FAR都近似相同，在阵列中心后面的延伸量也随在图的左下部显示的360°覆盖型。由于有一半的能量是之改变。 　　向前辐射，同时前进到组合的两侧，所以这一覆盖型的当发生角度重叠时，组合形状的表现与帮合线声源和前向长宽比为0...

　　第6章变量 　　440单元0倾角 　　18×10单元喷角 　　|最小声级变化|一 　　的形状 　　耦合点声源阵列 　　单独透视比图标 　　和组合的声学预|最小变化线8Hz|最变化载8kz测的比较 　　声学预测 　　左；4×2阶 　　图6.20针对对称耦合点声顽阵列的最/小高|1/24倍频程，14/28m级变化形状。左图：恒定的扬声器阶次单|右检倾角和恒定的声级：若图：相是的我站票|i0。 　　...

　　音响系统设计与优化 　　变化弯曲部分。图的右半部分表示的是相同原理应用于非的能量产生了严重的问题。如果形状的深度和宽度一样也匹配单元的情况。在这种情况下，单元加倍每层单元的覆是2倍多的话，那么会怎样呢？370°？720°？处理覆盖盖角。虽然再次使用了分层技术，但是每层采用更大的倾形状的最佳方法就是采用多个声源，即非耦合阵列，使宽角隔离，以保持主轴目标点对准上面单元层的6dB边缘。度大于深度。 ...

　　第6章变量 　　图622所示，我们以此数据为例进行说明。上边一列使以不同的驱动电平驱动的声源也是如此相互作用的。 　　用的是FAR为1的180°扬声器，其形状是正方形，所给较响的声源总是胜利者。如果我们打算让较响扬声器原点的尺寸是10m。扬声器的间距是10m，所以覆盖开始于（单前方的任何位置以相等的电平驱动，那么必须将较弱扬声位交叠过渡点）前方5m的距离处，与其他单元的重叠是器向前移动声级差所...

　　音响系统设计与优化 　　非对称声级基准参考：距离和声级比 　　仅声级透视 　　1：1 |100|odB 　　1.4：1 |70|3 dB 　　281 a60|o10 　　| 　　8.1 |12.5|18 dB 　　距高比范围比|声级 　　1：1 100|odB 　　1.4.1 70|.3.dR 　　|C|oE 　　2.8.1|36|9dB 　　4：1|25|12dB 　　图6.23与原始相匹配...

　　第6章变量 　　最小声级变化对数能声级。间距：起始处匹配对数维声级么间距：起始处错位非对称非耦合 　　腐 　　线声源阵列 　　最小变化做|爱小案化级 　　单独透提比图标 　　重盈| 　　重容 　　和组合的声学预 　　8KHz 　　8kHz 　　测的比较 　　声学预测 　　声学预 　　图6.25针对非对称非耦合线声源阵列的最|4（左）或5（右）小声级变化形状。左图：5个单元的2阶扬声|非据合2阶...

　　音响系统设计与优化 　　最小声级亦化非耦合线声源：1005角度重叠非携合点声源：33、角度重叠的形状 　　透视比 　　重登| 　　非耦合阵列 　　缝隙| 　　单独透视比图标 　　和组会的诺经 　　和组合的声学预 　　查化区数auz|.小查化区盛名技 　　测的比较 　　声学预测 　　声学预测 　　图6.26针对对称非耦合线声源点声源阵列|左；4x2阶（40）的最小声级变化形状。左图：4个单元的2...

　　第6章变量 　　图的右部显示的是非对称的形式，它用于"延时扬声变化，但是在关注的3个oct上平均的角度还是30°。作器"的垂直面覆盖。假设系统是同步的，那么我们可以观为单一单元和阵列看待时，这两只30°的扬声器将给出完察到延时扬声器所带来的前向范围的延伸。组合声级降低全不同的结果。长宽比与频率的关系是由波束宽度与频率了距离衰减的比率，因而建立起对应单元主轴的等声级的关系演变...